模擬分析圖3．2所示傳統(tǒng)型系統(tǒng)TRNSYS模型在表3．5中的工況下能耗情況，并結(jié)合表3．5中各個(gè)工況下熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)能耗結(jié)果，對(duì)不同負(fù)荷情況下的熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)的節(jié)能情況進(jìn)行分析。
模擬得到的系統(tǒng)總功率及能耗對(duì)比結(jié)果如表3.8所示。將節(jié)能值彳尸按顯熱負(fù)荷‰和潛熱負(fù)荷9砒不同作圖，結(jié)果如圖3-8所示，由圖3．8，表3．5和表3．8可知：當(dāng)ST,eID小于0．5時(shí)。隨著顯熱負(fù)荷‰的增加，節(jié)能值減小。因?yàn)榇藭r(shí)ST,PID減小(見(jiàn)3．4．2第三段)，T-PID輸出信號(hào)值減小導(dǎo)致表冷器入口冷凍水流量增加，表冷器熱交換率增加，導(dǎo)致冷機(jī)功率增加，而傳統(tǒng)型系統(tǒng)表冷器熱交換率保持為值，且熱濕獨(dú)立控制型和傳統(tǒng)型系統(tǒng)加濕器功率基本相等，因此熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)節(jié)能值減小。當(dāng)SRH,PXD小于0．5時(shí)。對(duì)于熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)，相同顯熱負(fù)荷‰下，隨潛熱負(fù)荷鳊的增加，節(jié)能值減小。
 


 
 
因?yàn)榇藭r(shí)SRH,PID減小(見(jiàn)3．4．2第三段)，RH-PID輸出信號(hào)值減小導(dǎo)致表冷器入口冷凍水溫度較小，表冷器除濕量增加，總熱交換率增加，導(dǎo)致冷機(jī)功率增加，而傳統(tǒng)型系統(tǒng)表冷器熱交換率保持為值，且熱濕獨(dú)立控制型和傳統(tǒng)型系統(tǒng)加熱器功率基本相等，因此熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)節(jié)能值減小。當(dāng)ST,PID大于O．5時(shí)，相同潛熱負(fù)荷Ql砒下，隨著顯熱負(fù)荷‰的增加，節(jié)能值保持不變；當(dāng)SRH,PID大于0．5時(shí)，相同顯熱負(fù)荷‰下，隨著潛熱負(fù)荷Ql缸的增加，節(jié)能值亦保持不變。由于這兩種情況下，表冷器入口冷凍水流量和溫度都保持不變，而熱濕獨(dú)立控制節(jié)能思想以控制表冷器工作狀態(tài)減少熱濕補(bǔ)償量為基礎(chǔ)，因此在各工況表冷器狀態(tài)沒(méi)有改變的情況下，節(jié)能值亦保持不變。
 
 
 

 
 
將表3-8中節(jié)能相對(duì)值卯按顯熱負(fù)荷‰和潛熱負(fù)荷弛不同作圖，結(jié)果如圖3-9所示。由圖可知：當(dāng)ST,PXD大于0．5時(shí)，同潛熱負(fù)荷下，隨著顯熱負(fù)荷‰的增加，節(jié)能相對(duì)值增大，因?yàn)榇藭r(shí)節(jié)能值保持不變，而傳統(tǒng)型系統(tǒng)功率減小，因此節(jié)能相對(duì)值增大；當(dāng)ST,PID小于0.5時(shí)。同潛熱負(fù)荷下，隨著顯熱負(fù)荷‰的增加，節(jié)能相對(duì)值減小，因?yàn)榇藭r(shí)節(jié)能值減小，傳統(tǒng)型系統(tǒng)功率亦減小，但是前者較后者減小比例大，所以節(jié)能相對(duì)值減小。當(dāng)SRH,PID大于0.5時(shí)，相同顯熱負(fù)荷Qsen下，隨著潛熱負(fù)荷的增加，節(jié)能相對(duì)值略有增大，因?yàn)榇藭r(shí)節(jié)能值保持不變，但是傳統(tǒng)型系統(tǒng)功率減小，因此節(jié)能相對(duì)值增大：當(dāng)SRH,PID小于0.5時(shí)。
隨著潛熱負(fù)荷‰的增加，節(jié)能相對(duì)值減小，因?yàn)榇藭r(shí)節(jié)能值減小，傳統(tǒng)型系統(tǒng)功率亦減小，但是前者較后者減小比例大，所以節(jié)能相對(duì)值減小。由圖3-9可得：對(duì)于“低溫高濕”工況，熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行后節(jié)能約為20.0-40.0％；對(duì)于“高溫低濕”工況，節(jié)能約為30.0-40.0％；對(duì)于“低溫低濕”工況，節(jié)能約為25％，而對(duì)于該工況，如3．4．2節(jié)中第十段l，2兩種情況所述，關(guān)閉冷機(jī)或是提高恒溫水箱出水溫度的措施，將進(jìn)一步提高節(jié)能效果。
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